精軋螺紋鋼抗彎強度是多大?精軋螺紋鋼抗彎強度： nx x W M �� max = 6 3 114.85*10 1.05*579.2*10 =189 MPa <�� �� f =215 MPa 知足要求。 剛度驗算： 最大撓度： max 17mm �� �� ωmax/L=17/4690=1/276>[1/400] 撓度較大，施工時可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 3.3 外模吊梁計算 外模吊梁兩端支持在中、上橫梁，用精軋螺紋鋼吊起外模，與外模滑梁一路承受外模荷載。計算示意圖如圖6 所示。 圖中的吊點力F 為： F=50.242*3/2=75.363 KN 外模吊梁采用2][25b 槽鋼，圖6 中的最大彎矩和撓度為： Mmax＝107.581 KN*m max 16mm �� �� 束縛反力： N 前＝59.4548 KN ； N 后＝91.2712KN 截面參數(shù)為： nx W ＝579.2cm 3 ； x I ＝7238cm 4 抗彎強度： nx x W M �� max = 6 3 107.581*10 1.05*579.2*10 =177 MPa <�� �� f =215 MPa 知足要求。 剛度驗算： ωmax/L=16/4690=1/293>[1/400] 撓度較大，施工時可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 由上可知，外�；�梁及吊梁采用2][25b 槽鋼，其強度能知足要求，但撓度較大，可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 四、底縱梁計算（3m 節(jié)段） 底縱梁共布置12 道（如圖7 所示），縱梁兩端用鋼銷與前、后下橫梁栓接，每側(cè)腹板混凝土自重由3 道承受，底板混凝土自重由6 道承受。 4.1 腹板底縱梁受力驗算 4.1.1 荷載組合、內(nèi)反力計算及截面初選 箱梁腹板混凝土自重：G3=3.88*3*2.6＝30.264t 每側(cè)腹板布置3 道，則作用在底縱梁上的均布荷載為： q＝30.264*1.35*9.8/3*3＝44.488KN/m 圖8 腹板底縱梁計算示意圖 q=44.488KN/m R前 R后計算示意圖如圖8 所示，圖中的最大彎矩為： Mmax＝101.7 KN*m 支座反力為： R 前＝52.648 KN R 后＝80.818 KN 所選構(gòu)件截面模量應(yīng)知足如下要求： �� �� 3 max 101.7*1000 450.5 1.05*215 nx x M W cm f �┆� �� �� 截面選2][25b 槽鋼，其截面參數(shù)為： nx W ＝579.2m 3 ， x I ＝7238cm 4 4.1.2 強度、剛度驗算 抗彎強度： max = x nx M W �� 6 3 101.7*10 1.05*579.2*10 =167 MPa < �� �� f =215 MPa 知足要求。 剛度驗算： 最大撓度： max 15mm �� �� ωmax/L=15/4690=1/313>[1/400] 撓度較大，可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 由此可知，腹板底縱梁采用2][25b 槽鋼，其強度能知足要求，但撓度較大，可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 4.2 底板底縱梁受力驗算 4.2.1 荷載組合、內(nèi)反力計算及截面初選 底板混凝土自重、底板模板自重重要由6 道縱梁承受，作用在每道縱梁上的荷載為： 箱梁底板砼自重：G4=4.94*3*2.6＝38.532 t 底模自重：G7＝3.63 t 則： q＝（G4+ G7）*1.35*9.8/6*3＝31 KN/m 圖9 底板底縱梁計算示意圖 q=31KN/m R前 R后圖9 中的最大內(nèi)力和支座反力為： Mmax＝71 KN*m R 前＝36.687 KN R 后＝56.313 KN 所選構(gòu)件截面模量應(yīng)知足如下要求： �� �� 3 max 71*1000 314.5 1.05*215 nx x M W cm f �┆� �� �� 截面選2][25b 槽鋼，其截面參數(shù)為： nx W ＝579.2m 3 ， x I ＝7238cm 4 4.2.2 強度、剛度驗算 抗彎強度： nx x W M �� max = 6 3 71*10 1.05*579.2*10 =117 MPa<�� �� f =215 MPa 知足要求。 剛度驗算： 梁內(nèi)最大撓度： max 10.5mm �� �� ωmax/L=10.5/4690=1/446<[1/400] 其剛度能知足要求。 由此可知，底板底縱梁布置6 道四川人事考試中心，每道采用2][25b 槽鋼，其強度、剛度均能知足要求。 綜上所述，腹板底縱梁每側(cè)布置3 道，每道采用2][25b 槽鋼，其抗彎強度能知足要求，但撓度較大，可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 底板底縱梁布置6 道，每道采用2][25b 槽鋼，其強度、剛度均能知足要求。 五、前、后下橫梁計算（3m 節(jié)段） 5.1 前下橫梁受力驗算 前下橫梁長 15.5m，兩端各超出箱梁 1m（如圖7 所示），計算長度取 15.3m，重要承受小縱梁傳遞下來的前支點荷載、前下橫梁自重及小縱梁自重，計算示意圖如圖10 所示。 每道小縱梁自重：4.69*2*31.33*9.8＝2.88 KN 則： F1＝52.648+2.88*1.35/2＝54.6 KN F2＝36.687+2.88*1.35/2＝38.631 KN 擬選用2I40b 工字鋼，自重荷載為： q＝2*73.8*9.8*1.35＝1.953 KN/m 求得圖10 中最大彎矩和撓度為： Mmax＝19.468 KN*m max 0.024mm �� �� （剛度能知足要求） 支座反力為： R1= R8＝2.04 KN ；R2= R7＝72.47 KN R3= R6＝147.52 KN ；R4= R5＝72.6143 KN 截面模量為： nx W ＝2278m 3 抗彎強度： max 8.14 [ ] 205 x nx M MPa f MPa W �┆� �� �� 則前下橫梁采用2I40b 工字鋼能知足強度和剛度的要求。 5.2 后下橫梁受力驗算 后下橫梁如圖11 所示，重要承受小縱梁傳遞下來的后支點荷載、后下橫梁自重及小縱梁自重，計算示意圖如圖12 所示。 圖中： F1＝80.818+2.88*1.35/2＝82.762 KN F2＝56.313+2.88*1.35/2＝58.257 KN 擬選用2I40b 工字鋼，自重荷載為： q＝2*73.8*9.8*1.35＝1.953KN/m 求得圖12 中的最大內(nèi)力和撓度為： Mmax＝41.4403 KN*m ；Qmax=149.27 KN max 0.05mm �� �� （剛度能知足要求） 各束縛點的反力為： R1= R7＝1.3 KN ；R2= R6＝108.338 KN R3= R5＝252.151 KN ；R4＝152.372 KN 2I40b 工字鋼截面的截面模量為： nx W ＝2278m 3 則： max 41.4403*1000 17 [ ] 205 1.05*2278 x nx M MPa f MPa W �┆� �� �� �� 抗彎強度能知足要求。 抗剪強度： 3 max max 149.27*10 17.6 [ ] 120 33.9*12.5*2*10 x v x x Q S MPa f MPa I t �� 精軋螺紋鋼抗剪強度知足要求。 由上可知，后下橫梁采用2I40b 工字鋼能知足強度和剛度的要求。 六、內(nèi)模滑梁計算（3m 節(jié)段） 6.1 荷載組合、內(nèi)反力計算及截面初選 內(nèi)模滑梁設(shè)置3 道，兩邊2 道內(nèi)�；�梁后端各設(shè)置一個滑輪，中心一道直接銷接，移動時可拆除，內(nèi)�；�梁重要承受以下荷載： 1) 頂板自重：G2=18.408t=180.4 KN 2) 內(nèi)模自重：G6＝6.082t=59.6 KN 3) 人員、機械荷載：G8=2.5*3*7=52.5 KN。 按3m 長度進(jìn)行分布，則每道內(nèi)�；�梁的均布荷載如下： q=（G2*1.35+ G6*1.35+ G8*1.25）/3*3=43.3KN/m 計算示意圖如圖13 所示。 q=43.3KN/m R內(nèi)模前 R內(nèi)模后圖13 內(nèi)�；�梁計算示意圖圖中最大彎矩為： Mmax＝99 KN*m 束縛反力為： R 內(nèi)模前＝51.243 KN R 內(nèi)模后＝78.657 KN 所選構(gòu)件截面模量應(yīng)知足如下要求： �� �� 3 max 99*1000 438 1.05*215 nx x M W cm f �┆� �� �� 選用2][25b 槽鋼，截面參數(shù)為： nx W ＝579.2m 3 ， x I ＝7238cm 4 6.2 強度、剛度驗算精軋螺紋鋼 抗彎強度： max 99*1000 163 [ ] 205 1.05*579.2 x nx M MPa f MPa W �┆� �� �� �� 知足要求。 剛度驗算： 梁內(nèi)最大撓度： max 14.6mm �� �� ωmax/L=14.6/4690=1/321>[1/400] 撓度較大，可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 由上可知，內(nèi)模滑梁采用2][25b 槽鋼能知足強度要求，但變形較大，可通過設(shè)置預(yù)拱來知足剛度要求。 七、前上橫梁計算（3m 節(jié)段） 7.1 荷載組合及內(nèi)、反力計算 前上橫梁重要承受內(nèi)、外�；�梁前吊點、前下橫梁吊點荷載及前上橫梁自重， 長度為15.5m，計算長度取15.3m，構(gòu)件擬選用2I56a 工字鋼，則自重荷載為： q=106*2*9.8*1.35=2.805 KN/m 根據(jù)上述計算已得到的各吊點荷載，荷載布置圖如14 所示。 求得前上橫梁的最大內(nèi)力、撓度及支座反力為： Mmax＝340.719 KN*m； Qmax＝305.835 KN max 7mm �� �� R 反力＝511.882 KN 2I56a 工字鋼截面參數(shù)為： nx W ＝4684 m 3 ； x I ＝131152cm 4 ； / 47.9 x x I S cm �� 單根腹板厚度 12.5 w t mm �� 7.2 強度、剛度及團體穩(wěn)固性驗算 抗彎強度： max 340.719*1000 69.3 [ ] 205 1.05*4684 x nx M MPa f MPa W �┆� �� �� �� 抗彎強度知足要求。 抗剪強度： 3 max max 305.835*10 25.5 [ ] 120 47.9*12.5*2*10 x v x x Q S MPa f MPa I t �� �� �� �� �� �� 知足要求。 剛度驗算： 懸臂端撓度最大，ωmax/2L=7/4500*2=1/1286<[1/400] 剛度能知足要求。 團體穩(wěn)固性驗算： 根據(jù)如下條件確定團體穩(wěn)固系數(shù)： 1）截面：56a 工字鋼；截面材性：Q235； 2）受壓翼緣自由長度：6.3m； 3）荷載情況：按跨中無側(cè)向支承點 集中荷載作用于上翼緣考慮。 由 GB 50017--2003 第 126 頁表 B.2 查團體穩(wěn)固系數(shù)，初步查得團體穩(wěn)固系數(shù) φ b = 0.644 > 0.6 修正后團體穩(wěn)固系數(shù) φ b' = 0.632112 則： max 340.719*1000 115 [ ] 205 0.632112*4684 b nx M MPa f MPa W �í��� �� �� �� 團體穩(wěn)固性知足要求。 綜上所述，前上橫梁采用2I56a 工字鋼截面，其強度、剛度及團體穩(wěn)固性均能知足要求。 八、中上橫梁計算（3m 節(jié)段） 8.1 荷載組合及內(nèi)、反力計算 中上橫梁重要承受內(nèi)、外�；�梁后吊點、后下橫梁吊點荷載及中上橫梁自重，長度為 15.5m，計算長度取15.3m，構(gòu)件擬選用2I56a 工字鋼，則自重荷載為： q=106*2*9.8*1.35=2.805KN/m 根據(jù)上述計算已得到的各吊點荷載，計算示意圖如圖15 所示。 求得圖中的最大內(nèi)力和撓度為： Mmax＝498.285 KN*m； Qmax＝304.802 KN max 26.4mm �� �� （懸臂端） 支點的束縛反力： R1=R2=431.623 KN 2I56a 工字鋼截面參數(shù)為： nx W ＝4684 m 3 ； x I ＝131152cm 4 ； / 47.9 x x I S cm �� 單根腹板厚度 12.5 w t mm �� 8.2 強度、剛度及團體穩(wěn)固性驗算 抗彎強度： max 498.285*1000 101.3 [ ] 205 1.05*4684 x nx M MPa f MPa W �┆� �� �� �� 抗彎強度知足要求。 抗剪強度： 3 max max 304.802*10 25.5 [ ] 120 47.9*12.5*2*10 x v x x Q S MPa f MPa I t �� �� �� �� �� �� 抗剪強度知足要求。 剛度驗算： 懸臂端撓度最大：ωmax/2L=26.5/4500*2=1/339 懸臂端撓度稍大，可采取設(shè)置預(yù)拱的措施來知足變形的要求。 團體穩(wěn)固性驗算： 根據(jù)有關(guān)條件可確定修正后的團體穩(wěn)固系數(shù)，如下： φ b' = 0.632112 則： max 498.285*1000 168.3 [ ] 205 0.632112*4684 b nx M MPa f MPa W �í��� �� �� �� 團體穩(wěn)固性知足要求。 綜上所述，中上橫梁采用2I56a 工字鋼截面優(yōu)化網(wǎng)站，其強度及團體穩(wěn)固性均能知足要求，懸臂端撓度稍大，施工時需設(shè)置預(yù)拱，以知足變形要求。 九、吊桿計算（3m 節(jié)段） 9.1 精軋螺紋鋼吊桿抗拉強度計算 掛籃吊桿悉數(shù)采用φ 32 精軋螺紋鋼，其控制應(yīng)力按650Mpa 考慮。 9.1.1 前下橫梁吊桿抗拉強度 從圖10 中可知，前下橫梁吊桿的最大拉力為： Nmax＝147.52 KN 則： 3 max 2 147.52*10 184 650 3.14*16 s N MPa MPa A �� �� ��

精軋螺紋鋼抗拉強度能知足要求。 其安全系數(shù)為：K=650/184=3.5。 9.1.2 后下橫梁吊桿抗拉強度 從圖12 中可知，后下橫梁吊桿的最大拉力為（后下橫梁錨固在箱梁底板的吊桿）： Nmax＝252.151 KN 則： 3 max 2 252.151*10 314 650 3.14*16 s N MPa MPa A �� �� �� 抗拉強度能知足要求。 其安全系數(shù)為：K=650/314=2.1。 9.2 伸長量計算 9.2.1 前下橫梁最大伸長量 前下橫梁吊桿最大拉力為： Nmax＝147.52KN（圖10 中的R3）， 吊桿受拉長度 7.36 l m �� ，彈性模量 E=2.0×10 5 MPa，面積為 A=803.84 mm 2 ，則前下橫梁吊桿最大伸長量為： 5 147.52 7360 1000 6.75 2.0 10 803.84 NL mm EA �И� ���� �� �＊� �� 9.2.1 其他吊桿最大伸長量 其他吊桿最大伸長量如下表： 桿件 吊桿最大拉力Nmax（KN） 計算長度L（m） 最大伸長量�� （mm） 后下橫梁 252.151 1.7 2.6 108.338 8.16 5.5 外�；�梁 91.27 2.26 1.3 內(nèi)�；�梁 78.657 2.36 1.2 十、掛籃主桁架計算（3m 節(jié)段） 10.1 掛籃三角架計算 掛籃主桁架包括三角架、平聯(lián)、前橫梁、中橫梁和后錨梁四個部分，三角架長9.09m，懸空4.69m，其重要承受前、中上橫梁傳遞的反力，因為中上橫梁的反力靠近中心支點，直接通過中心支點傳遞到已施工箱梁節(jié)段，則對主桁架的作用力可不計。掛籃三角架如圖 16 所示。 前上橫梁的支座反力為： R 反力＝511.882 KN 掛籃三角架計算示意圖如圖17 所示。 求得各桿件內(nèi)力及后錨力為： N 桿1＝754.23 KN（拉）；N 桿2＝1057.5 KN（壓） N 桿3＝758.58 KN（拉）； N 桿4＝540.8947 KN（壓） R 后錨=545.62 KN 上縱梁（桿4）的最大彎矩：Mmax=225.228KN*m 以N 桿3 驗算斜桿的抗拉強度，斜桿采用兩塊厚度為2cm 的16Mn 鋼板焊接成以下截面情勢： 截面面積：A＝80cm 2 則抗拉強度為： 3 max 758.58 10 95 [ ] 80 100 N MPa f A 其抗拉強度能知足要求。 桿件2 采用2I36b 工字鋼德龍駕駛室，其抗壓強度驗算為： 3 2 1057.5 10 63 [ ] 83.6 2 100 N MPa f A 桿知足要求。

上縱梁（桿件4，2I36b）精軋螺紋鋼的抗彎強度： max 225.228*1000 116 [ ] 205 1.05*921*2 x nx M MPa f MPa W �┆� �� �� �� 知足要求。 10.2 后錨力計算 掛籃上縱梁（圖 17 中的桿 4）后錨體系是掛籃受力的支承點，只有錨固穩(wěn)固成都人事考試網(wǎng)首頁，整個掛籃體系才能發(fā)揮作用。 從10.1 計算可知，三角形掛籃每個三角架的后錨力必要R 后錨=545.62KN，后錨力由精軋螺紋鋼提供，控制應(yīng)力按650Mpa 考慮，則單根精軋螺紋鋼提供的錨固力為： P=650*3.14*16*16=522.5 KN 則每個三角架必要錨筋的數(shù)量為： 545.62 1.04 2 522.5 n �� �� �� 掛籃后錨體系如下圖19 所示。 10.3 抗傾覆安全系數(shù) 根據(jù)掛籃后錨體系圖21 可知，掛籃抗傾覆安全系數(shù)為： (522.5 522.5*3/ 2)*4.4 522.5*2.97 3.04 2 511.882*4.69 �� �—� �� 知足要求。 十一、4m 長節(jié)段掛籃驗算 8 號塊為長4m 節(jié)段的最重塊，自重約123.3t，根據(jù)上述1 號塊的計算效果，只需對底板縱梁、翼板滑梁及內(nèi)�；�梁進(jìn)行驗算，其他構(gòu)件均能知足要求。 11.1 荷載的確定 除了自重荷載以外，其他荷載可取上述1 號塊的數(shù)據(jù)。 11.1.1 8 號塊自重荷載 8 號塊截面圖如圖20 所示，求得各部分的自重荷載為： A1 A1 A4 A3 A2 A3 圖20 8號塊截面圖 1、翼板自重：G1=1.52*4*2.6＝15.808 t； 2、頂板自重：G2=2.44*4*2.6＝25.376 t； 3、腹板自重：G3=2.0556*4*2.6＝21.378 t； 4、底板自重G4=2.8856*4*2.6＝30 t。 11.1.2 其他荷載 1、側(cè)模自重：G5＝8.624 t； 2、內(nèi)模自重：G6＝6.082 t； 3、底模自重：G7＝3.63 t； 4、人員、機械荷載按2.5KN/m 2 考慮。 11.2 底縱梁計算（4m 節(jié)段） 11.2.1 腹板底縱梁 把荷載按4m 長度進(jìn)行均布，則： q＝21.378*1.35*9.8/3*4＝23.57KN/m 根據(jù)圖21 可得： Mmax= 63.4 KN*m， max =104MPa<[f] x nx M W �� R 前= 47.24 KN R 后= 47.04 KN 最大撓度： max 9.5mm �� �� ， max / 1/ 494 l �� �� 。 采用2][25b 槽鋼能知足強度和剛度要求。 11.2.2 底板底縱梁 荷載： q＝（30+ 3.63）*1.35*9.8/6*4＝18.54 KN/m 圖21 腹板底縱梁計算示意圖（4m長節(jié)段） q=23.57KN/m R前 R后根據(jù)11.2.1 的計算可知，采用2][25b 槽鋼能知足強度和剛度要求。 支座反力為：R 前= 37.16 KN R 后=37 KN 11.3 外�；�梁（4m 節(jié)段） 作用在外�；�梁的荷載為： 側(cè)模自重：G5＝8.624 t； 箱梁翼板自重：G1=1.52*4*2.6＝15.808 t； 施工荷載：G8=2.5*4*3.25*1.25=40.625KN 則： q＝(15.808*1.35*9.8+40.625+8.624*1.35*9.8)/4*2=45.5 KN/m 計算示意圖如圖23 所示。 圖23 中最大內(nèi)、反力和撓度為： Mmax=122.4 KN*m， R 前=91.2 KN R 后= 90.8 KN 采用2][25b 槽鋼截面參數(shù)： nx W ＝579.2 cm 3 ， x I ＝7238cm 4 精軋螺紋鋼強度驗算： max 122.4*1000 = =201MPa<[f]=205MPa 1.05*579.2 x nx M W �┲�足要求。 圖22 底板底縱梁計算示意圖（4m長節(jié)段） R前 R后 q=18.54KN/m R前 R后 q=45.5KN/m 圖23 外�；�梁計算示意圖（4m長節(jié)段）最大撓度： max 18.4mm �� �� 。 撓度較大，需設(shè)置預(yù)拱，以知足變形要求。 11.4 內(nèi)�；�梁（4m 節(jié)段） 內(nèi)模滑梁重要承受以下荷載： 1) 頂板自重：G2=25.376 t 2) 內(nèi)模自重：G6＝6.082 t； 3) 人員、機械荷載：G8=2.5*4*7=70KN。 按3m 長度進(jìn)行分布，則每道內(nèi)�；�梁的均布荷載如下： q=（G2*1.35+ G6*1.35+ G8*1.25）/3*4=42 KN/m 圖24 中最大內(nèi)、反力和撓度為： Mmax= 113 KN*m R 前=84.2 KN R 后= 83.8 KN 2][25b 槽鋼截面參數(shù)為： nx W ＝579.2 m 3 x I ＝7238cm 4 強度驗算： max 113*1000 = =186MPa<[f]=205MPa 1.05*579.2 x nx M W �┲�足要求。 最大撓度： max 17mm �� �� ， max / 1/ 276 l �� �� ，變形較大，需設(shè)置預(yù)拱，以知足變形要求。 綜上所述，底縱梁采用2][25b 槽鋼能知足強度和剛度要求，外�；�梁及內(nèi)模滑梁采用 2][25b 槽鋼能知足強度要求，但撓度較大，需設(shè)置預(yù)拱，以知足變形要求。 q=42KN/m R前 R后圖24 內(nèi)�；�梁計算示意圖（4m長節(jié)段）十二、一套掛籃重量一覽表 一套掛籃重量一覽表 名稱 截面型號 個數(shù)或根數(shù) 單根長度 (m) 長度(m)或面積(m 2 ) 單位重 (Kg/m) 合重（kg） 外�；�梁 2][25b 槽鋼 2 9 54 31.33 1692 外模吊梁 2][25b 槽鋼 2 5.4 43.2 31.33 1353 底縱梁 2][25b 槽鋼 12 4.69 112.56 31.33 3527 內(nèi)�；�梁 2][25b 槽鋼 3 6、9 96 31.33 3008